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　    螺旋繞組扭轉(zhuǎn)電磁力
　　變壓器廠家發(fā)生短路時(shí)， 短路電動(dòng)力分為軸向力、徑向力和切向力。 切向力與軸向電流分量及輻向漏磁場(chǎng)有關(guān)， 是由二者共同作用產(chǎn)生的。 輻向漏磁場(chǎng)是由軸向電流分量、端部漏磁通彎曲及安匝分布不平衡產(chǎn)生的。 變壓器廠家由于軸向電流分量對(duì)輻向漏磁場(chǎng)的影響較小， 故輻向漏磁場(chǎng)主要是由于繞組端部漏磁場(chǎng)的彎曲及安匝分布不平衡所致。

　　對(duì)于螺旋式繞組， 線餅沿一小角度螺旋上升。

　　因而， 不僅有圓周方向的電流， 繞阻各處還有軸線方向的電流分量， 即J = JQ+ J Z這樣， 在變壓器繞組中， 輻向磁密與軸向電流分量相互作用， 產(chǎn)生了沿螺旋繞組圓周方向的扭轉(zhuǎn)力，進(jìn)而產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)力矩。 特別是三峽工程需要使用的840 MVA 超大容量電力變壓器， 其低壓繞組額定電流可達(dá) 2 5 kA， 因而其軸向電流分量對(duì)短路強(qiáng)度的影響更不容忽視。

　　在繞組上下兩部分中， 由于輻向磁密的方向相反， 因而產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)力矩也相反。 對(duì)于相鄰線餅， 當(dāng)墊塊與線餅之間的摩擦力小于兩個(gè)線餅的扭轉(zhuǎn)力之差時(shí)， 便產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)， 線餅及墊塊便沿圓周方向扭轉(zhuǎn)， 整個(gè)繞組便沿螺旋方向產(chǎn)生擰緊的扭轉(zhuǎn)變形。 變壓器廠家在繞組的端部有放大油道， 輻向磁密的數(shù)值較大， 處于嚴(yán)重安匝不平衡狀態(tài)， 因而會(huì)產(chǎn)生較大的輻向漏磁場(chǎng)，與軸向電流分量的作用會(huì)產(chǎn)生較大的切向力， 從而對(duì)低壓螺旋繞組的扭轉(zhuǎn)變形產(chǎn)生較大的影響。

　　在進(jìn)行漏磁場(chǎng)的計(jì)算時(shí)， 一般可忽略電流的軸向分量 J Z Z， 但在扭轉(zhuǎn)力的計(jì)算中， 該電流分量不能忽略。

　　單位長度線餅上扭轉(zhuǎn)力密度的計(jì)算有f = B r i（ t ）sin因而單位長度線餅上的扭轉(zhuǎn)力為F = 2 r / cos 0 f dl = 2 r/ cos 0 B r i（ t）sin d l因而單位長度線餅的扭矩為M = F r = r 2 r/ cos 0 B r i（ t）sin dl

　　　輻向漏磁場(chǎng)在端部最大， 從而引起扭轉(zhuǎn)力在端部也最大。 壓板通過墊塊緊壓在繞組端部， 因而壓板材料對(duì)端部漏磁有較大的影響。 壓板大體有以下幾種材料： 特硬紙板、碳素鋼和低磁鋼。 本文對(duì)變壓器壓板材料對(duì)低壓螺旋繞組扭轉(zhuǎn)電磁力的影響進(jìn)行了分析計(jì)算。 變壓器壓板材料對(duì)低壓螺旋繞組扭轉(zhuǎn)電磁力的影響較大， 主要表現(xiàn)在繞組的端部區(qū)域。 低磁鋼材料壓板和碳素鋼材料壓板使螺旋繞組單位長度扭轉(zhuǎn)電磁力增大， 變壓器廠家這主要是壓板渦流的影響， 同特硬紙板材料壓板相比， 相差約 8 41% 15 72% . 磁性材料壓板對(duì)繞組端部漏磁影響較大， 使端部扭轉(zhuǎn)電磁力明顯減小。 同特硬紙板材料壓板相比， 相差約 30%. 通過上述的計(jì)算分析可以看出： 從減小繞組端部扭轉(zhuǎn)電磁力的角度出發(fā)， 選用磁性材料壓板較好。

　  低壓螺旋繞組端部出頭對(duì)扭轉(zhuǎn)電磁力的影響

　　變壓器設(shè)計(jì)計(jì)算中所給出的安匝是平均安匝， 在電磁場(chǎng)數(shù)值計(jì)算中是按此平均安匝來進(jìn)行的。 因而， 對(duì)于繞組安匝不平衡所引起的輻向漏磁通， 用數(shù)值計(jì)算的方法可較準(zhǔn)確地求出。 而端部繞組出頭線匝會(huì)產(chǎn)生附加輻向漏磁場(chǎng)， 且扭轉(zhuǎn)電磁力在繞組的端部位置最大， 因而還需分析由于端部線匝出頭所引起的附加扭轉(zhuǎn)電磁力的影響。 本文對(duì)此進(jìn)行了計(jì)算分析。

　　在計(jì)算時(shí)， 根據(jù)繞組端部出頭的不同高度在端部附加一小安匝分區(qū)。